由球磨機(jī)筒體與軸承振動(dòng)機(jī)理可知，相對(duì)于球磨機(jī)軸承振動(dòng)信號(hào)，筒體振動(dòng)信號(hào)更能直接、準(zhǔn)確地反映料位信息，但是這僅是理論上的分析結(jié)果，還需要通過(guò)實(shí)際的數(shù)據(jù)分析來(lái)驗(yàn)證這一結(jié)論的正確性。

本篇資料是通過(guò)分析和比較球磨機(jī)筒體與軸承振動(dòng)的料位特征量，來(lái)確定較優(yōu)的料位振動(dòng)信號(hào)及特征量。在目前利用軸承振動(dòng)檢測(cè)料位的方法中，大多采用振動(dòng)有效值作為料位特征量。在本研究中，每種給煤量工況前后軸承座振動(dòng)信號(hào)的有效值為該工況采集的30組振動(dòng)信號(hào)有效值的平均值，計(jì)算公式如下：

公式中，m=2 048，為軸承座振動(dòng)信號(hào)的采樣點(diǎn)數(shù)；Xⁱ_n（n=1，2，•••，2 048）為某一給煤量工況下采集的第i組軸承座振動(dòng)信號(hào)經(jīng)過(guò)濾波后獲得的時(shí)域振動(dòng)離散值。

為了方便于對(duì)比，本文從球磨機(jī)筒體振動(dòng)信號(hào)中提取有效值作為筒體振動(dòng)的料位特征量。每種給煤量工況下筒體各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)有效值為該工況各測(cè)點(diǎn)采集的30組振動(dòng)信號(hào)有效值得平均值，計(jì)算公式為：

公式中，m=4 096，為筒體振動(dòng)信號(hào)的采樣點(diǎn)；yⁱ_n（n=1，2，•••，4 096）為某一給煤量工況下采集的第i組筒體振動(dòng)信號(hào)經(jīng)過(guò)濾波后獲得的時(shí)域振動(dòng)離散值。

我們可以根據(jù)公式一與公式二計(jì)算得出球磨機(jī)前、后軸承座以及筒體各個(gè)測(cè)點(diǎn)（共6個(gè)測(cè)點(diǎn)）在每種給煤量工況下的振動(dòng)有效值，上圖9中為給煤量與各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)有效值關(guān)系圖，由上圖可見，隨著給煤量（料位）的增大，球磨機(jī)筒體與軸承振動(dòng)呈下降趨勢(shì)，這與理論分析結(jié)論一致，在給煤量與筒體各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)有效關(guān)系圖中給煤量從0t/h開始增加的過(guò)程中，筒體上靠近處煤端測(cè)點(diǎn)采集的振動(dòng)數(shù)據(jù)有效值更大，這說(shuō)明越靠近出煤端位越低，筒體上所受鋼球的沖擊振動(dòng)越大，這也驗(yàn)證了下圖2中筒體內(nèi)料位分布的結(jié)論。

在上圖9中的給煤量與前、后軸承座振動(dòng)有效關(guān)系圖中，也反映了相同的情況，在相同給煤量工況下，后軸承座（測(cè)點(diǎn)6）的振動(dòng)有效值更大。

在上圖9中給煤量與各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)有效值關(guān)系圖中，隨著給煤量的繼續(xù)增加，滾筒內(nèi)煤塊與煤粉混合物的分界線不斷上移，滾筒的料位不斷上升，煤層對(duì)鋼球沖擊的減振作用不像低工況時(shí)那么明顯，此時(shí)進(jìn)口與出口筒體的振動(dòng)趨于接近，并在最大給煤量工況（55t/h）時(shí)基本趨于相等。由于給煤量55t/h工況同時(shí)也是鋼球裝載量38t條件下的最優(yōu)工況，因此在本研究中也可以利用筒體振動(dòng)的這一特性來(lái)判斷球磨機(jī)是否運(yùn)行于最大給煤量工況與優(yōu)化區(qū)域。